6.1 SYSTEME, DIMENSIONS ET PARAMETRES DE DIMENSIONNEMENT

Dimensionner et vérifier le poteau ci-dessous. Le poteau est encastré en pied selon l’axe de rotation y. Il est libre en tête. Le poteau correspond à la structure décrit à l’exemple 3, support de la poutre courbe à inertie variable. 

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6.2 CHARGEMENTS

Les chargements considérés pour le dimensionnement sont

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Le facteur 1.1 utilisé dans les équations permet de tenir compte de l’effet de la continuité des pannes

L’effet des charges de vent peut être simplifié par les charges uniformément réparties suivantes :

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6.3 COMBINAISONS DE CHARGES

Deux combinaisons sont considérées (EN 1990.1.1 §6.4.3 et EN 1991.1.3 §5.3.3)

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6.4 LE DEPLACEMENT HORIZONTAL DES APPUIS ENGENDRE PAR LA DEFORMATION VERTICALE DE LA POUTRE

La déformation de la poutre provoque un déplacement horizontal de l’appui. Dans une structure réelle ce déplacement se produit au niveau des 2 appuis et son amplitude est δh/2.

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a. Déformation verticale

Les déformations instantanées sous charges permanentes et de neige sont (voir Exemple 3)

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Les Déformations finales sont

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b. Déplacement horizontal

Le déplacement horizontal dépend de la déformation à mi-portée dv. Il peut être évalué par l’équation suivante (voir article 6.2, Glulam Handbook Vol. II)

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c. Les effets du déplacement horizontal

Le déplacement horizontal des appuis génère les actions suivantes sur les poteaux

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6.5 VERIFICATIONS AUX ELU

Formulaire des réactions d’appuis

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Les 2 charges extérieures et la charge intérieure de vent génèrent un effort tranchant et un moment d’encastrement en pied de poteaux

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a. Cisaillement

La combinaison 2 est dimensionnante en cisaillement en pied de poteau.

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kr est un facteur de réduction qui prend en compte la présence de fixations

Vérification du cisaillement (EN1995.1.1 Eq. 6.13)

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b. Flexion et compression combinées en pied

La combinaison 2 est dimensionnante en cisaillement en pied de poteau.

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Le moment de flexion M2δh généré par le déplacement horizontal de la poutre courbe à inertie variable n’a pas été pris en compte dans le dimensionnement du poteau car il agit dans la direction opposé par rapport au moment engendré par le vent.

Vérification de la flexion et compression combinées (EN1995.1.1 Eq. 6.19)

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c. Vérification de la stabilité pour la flexion et la compression

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Flambement autour de l’axe y (déformation dans la direction z)

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Vérification du flambement autour de l’axe y et de la flexion autour de l’axe y (EN 1995.1.1 Eq. 6.23) 

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La vérification n’est pas satisfaisante. La largeur du poteau est augmentée de 360 mm à 405 mm

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Vérification du flambement sur l’axe y et de la flexion autour de l’axe y (EN 1995.1.1 Eq. 6.23)

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